144 MHz 7 el yagi med VSWR

Min 2m yagi har suttit uppe i över 8år och byggdes för cirka 12år sedan.
Nyligen så fanns hög retureffekt och felsökning påbörjades. Först sattes en 50ohms last uppe i antennändan av koaxen men koaxen och jumperkoax var hel. Tog ner yagi och lossade på det drivande elementet och tog bort all gammal tejp och vulktejp.

Troligen berodde hög retureffekt på grund av en kombination av lossnade mittledare i koaxbalunen och oxid på jordanslutningen.
Enkelt fixat med rengöring och omlödning.

De vita plastblock jag tillverkade har åldrats på ytan men inte inuti, så dom lär hålla fast elementen på bommen ett tag till.

Inuti N chassikontakten syntes rester av fukt och smuts, så det verkar som chassikontakten inte är vattentät.

Rengjord jordanslutning. Borde använt en försilvrad plåt från början men nu får kopparbiten vara kvar.

Lödanslutning på 75ohms koax i balun och till dipolens element

Lite oxid mellan N kontakt och aluminiumfästvinkeln, N kontakten är försilvrad.

Riktig 75ohms koax med fin tät skärm

Hemgjorda plastblock, direktorer och reflektor är av 5mm alustång,  man ser att plastytan är lite åldrad. Vet inte exakt vilken plast det är.
Alla muttrar, brickor och bultar var rostfritt eller i bronslegering.

7 element, på bilden fattas det drivande elementet. Inget har blivit krokigt under alla år och alla kråkor.

Antennen är lätt och bommen kommer från en gammal TV1 antenn, 5mm tunna element väger inte mycket. Tanken var att ha flera lätta antenner på samma maströr.

Lite glapp i den här punkten, dipol och balun

Mycket oxid mellan koppar och aluminium,  ingen hållbar kombination, man ser att endast de tätaste ytorna inte har oxid och det är runt skruvhålen som är hårt åtdragna med rostfri skruv med insexskalle  - vilket underlättar  att man kan dra hårt.

Efter prov så har VSWR sjunkit ner till acceptabla nivåer.
Min gamla bird visar 0.5W retur med 7.5W forward. 2.5W retur med 200W forward. 4W retur med 300W forward..

144MHz NAC /7 i JO66

I SM7 med en liten 2m NAC station, deltar i augusti testen.

Hade med mig en gammal ic-706 10W, ett modifierat 150W surplus slutsteg, ett 28V nätaggregat, 7m 1/2 tum heliax koax, en liten 3 element yagi samt en cde45 ? antennrotor från 70-talet. Jag flyttade ner tv-antennen och kapade av övre delen av tv-maströret och satte rotorn där. Motorn eller växellåda låter illa men orkar dra runt mindre antenner, öppnade rotor först och den fick nytt marinfett både i växellåda och kullager. Kullagren var värst eftersom fettet hade härdat och måste tas bort först.

 För 12V till 706an används ett gräsklipparebatteri och en gammal 4A batteriladdare.

SurplusSlutsteget har en s.k Gemini transistor, en  SD1485-2, Put 200W, 32V, 11dB, 170-230MHz, NPN transistorn, har gjort om stripline för 144MHz och med 8-9W så matar den ut 150W med 28V. En 90x90 mm 12V fläkt går på 5V via en LM7805 och kyler bort det mesta av värmen.

Nu blev det lite andra aktiviteter samtidigt samt att temp i rummet var 28C, men hann vara QRV i testen under 2 timmar, bästa QRB var SK0EN .

Kul att höra fler DL och OZ stationer än från SM0. Hörde en del ft8.

Papperslogg denna gången, får skaffa en laptop för portabelbruk med en fräscht batteri

Ic706, CW keyer, stående 2m 150W slutsteg med en swr  mätare liggandes ovanpå samt 28V 20A nätdel till höger.

3 el är inte mycket till antenn, men ändå finns det nytta med lite f/b att kunna skilja svagare stationer från starkare stationer i olika riktningar.

Andrews halvtum heliax med N resp 7/16, inte så mycket förluster på endast 7m koax ;)

50MHz portabelt

Ute portabelt, utan antenn, bygger en delta loop som bara kräver två fästpunkter samt har koaxmatning i botten. Ingen dx  antenn då den har hög strålningsvinkel men det passar bra för de sommar Es QSO som blir aktuella.

Längd på loop 6.3m
Längd på koaxanpassning, en kvartsvåg, blir 0.99m med hård kärna och 1.2m med mjuk kärna.
Hittade lite gammal tv koax, 1.5mm2 kopplingskabel,  kontaktlist samt tejp och buntband.
Buntbanden markera hörnen, samt tejpas fast över skarvarna som dragavlastning.

Man kan göra en fyrkantig loop om övre  fästpunktetna sitter högt och må  kan ha fyra fästpunkter, får lite mer gain, lägre stråldiagram, samt man kan även få 50ohms matning direkt

Provade att lyssna på 50MHz NAC testen i Augusti och det var lite överraskande att inte höra några SM stationer alls, enbart enstaka OZ stationer på SSB. 

MGM stationer fanns det men jag var inte QRV på det sättet.

Samma sak på Es öppningar, det fanns knappt några CW eller SSB stationer igång, däremot var det många MGM stationer på 50.313 +/- MHz.

Lite trist att man majortiteten kör MGM, det innebär att en portabelstation måste ha med sig radiointerface och datorer, mer prylar att släpa på.

Busenkel apparatlåda på ett kick

Alla dessa små mindre radiorelaterade projekt som ska överleva behöver en enkel låda som skyddar kretsarna ett tag.
Det kan vara hembyggda baluner, trafos, dc/dc regulatorer, biasregulatorer, radiointerface, små QRP grejor  - med mera.....

Jag har ingen avancerad plåtbock med lösa segment där man kan bocka flera gånger på samma plåtbit.
Kan man bara göra en vikning på två motsatta sidor på en plåtbit brukar det bli problem att fästa överdel/lock med underdel eftersom det kräver en liten vikt kant för skruvhål. Man kan ju handknacka den lilla kanten där skruvhålen ska sitta, men man kan även göra en annan infästning.

Fästa lock/botten

Som fäste för lock och botten, tar man en ~6mm aluminiumstång, kapar stången motsvarande inre höjden i lådan. Sen borrar och gängar man i varje stångända för M3 eller M2.5. och fäster ihop lkock och botten med korta skruvar genom lock och botten.
För mindre lådor i 1mm tjock aluminium har det räckt med två sådana fästen av rundstång - för att delarna ska fästas och bli stabila. Det svåraste är att hitta var hål nr.2 ska sitta, man kan använda en smetande färgkrita för att göra ett avtryck var hålet bör vara.
 

Eftersom plåtbocken gör lite större radier i "vikningarna" får man fila av hörnen på plåtens klippta hörn, se bild.

Håltagning

Sen är det dax för andra metalljobb, man ska ha en kontakt, genomföring, switch eller en potentiometer och för större runda hål används en stegborr som är mer skonsam att borra med än med en stor spiralborr som gärna hugger tag i den tunna aluminiumplåten och deformerar det lätt.

För icke-runda hål används en liten plåtnibblartång med fyrkantigt skär. Den tar 1.5 mm i varje skär, sen kan man fila av de sista naggarna med en fin fil. Går även bra att göra ett mindre runt hål och sen ta en lämpigt formad nålfil och göra om hålet som det ska se ut.

Finish

Måla, torka av med sprit, sen spraya med en etsande grundprimer, sen spraya med en hård ytlack t.ex fälgfärg, finns på sprayböök hos stor känd affär med temat "bil".
Istället för etsande grundprimer så kan man slipa med t.ex 400 våtslippapper innan färg läggs på, så fastar färgen lite extra. Grövre papper än så gör bara repor som sen syns igenom lacklagren.

Links useful for VUSHF Propagation experiments and QSOs

Lite jox att använda sig av för att få lite mer aktivitet på VUSHF banden 

 Bra implementation om man vill ha data mellan två lokator rutor
http://www.k7fry.com/grid/

 Efter loggade QSO så vill man kanske ha en karta på sina kontakter, om inte logprogrammet redan stödjer kartfunktion, med den här siten så får man just en karta.
http://www.opencontest.org/edi/


Det första hjälpmedlet som jag använde var detta från SM7LCB, använde först vanlig OH film med handritarde scatterpunkter och senare med s.k overlay som gjorde ett http fönster transparent och där kunde man ha en karta med flygplan över pathmap.
http://lcbsweden.com/www-sm7lcb/maps/qso_map/pathmap2.htm

Aircraft Scatter Sharp, ett ytterligare program som gör det Airscout gör och lite till, har terränprofil, har inte provat hur bra detta program funkar med databaserna för EU.
http://www.nitehawk.com/w3sz/AircraftScatter.htm


Regnradar i SM
https://www.regnradar.se/
SMHI uppgraderar sina väderradars och den nya radarn gör att man ser individuella regnceller bättre än tidigare.

Regnceller för uW

http://home.hccnet.nl/uffe.noucha/blitz4.htm

Animerade online Tropo Progronoser

/http://tropo.f5len.org/forecasts-for-europe/

En välkänd tropoforecast sida

http://www.dxinfocentre.com/tropo_nwe.html

Airscout - mjukvara på PC som visar scatterpunkten för en motstation

http://www.airscout.eu/news.html

Karta med översikt över större områden

https://www.dxmaps.com/spots/mapg.php?Lan=E&Frec=14&ML=M&Map=W2L&HF=S&DXC=ING2&GL=N

Aurora indikator i SM2

http://www2.irf.se/Data/

Aktivitetslista och chat för respektive VUSHF band

http://www.on4kst.com/chat/start.php

VHF UHF SHF Activity Contesting

Tog i veckan en bild på vad som ligger på bordet under VUSHF testerna

Många små kontrollpaneler behövs för enbart för CW/SSB operatören

Utöver vad som finns på bilden finns två datorer 3-4 skärmar och en eller två operatörer ytterligare



Om man är en ensam operatör så är det kanske bättre att integrera CW och SSB via ett radiointerface och den mjukvara man använder för log, CW, SSB och kontrollera detta från samma tangentbord.
Men när man kör 2-3 operatörer blir det inte så bra - utan man vill ha egna kontroller under "opererandet"
Minnesfunktionerna för CW och SSB är enbart CQ anropet.
Antennswitchen används i huvudsak att koppla bort dom antenner motstationen INTE hörs på, när man använder tre parallela antennsystem ackumuleras bruset i hörlurarna - så man tar bort brus och fokuserar enbart på den antenn nyttosignalen/motstationen hörs på. Utan switchen skulle många svaga eller långväga stationer drunkna i bruset från alla antennerna, respektive LNAers samt antennkombiners distributionsförstärkares brus.

Es'hail-2 (P4-A) Geo Ham Sat

UPDATE 2018-12-17

Es'hail-2 (P4-A) uppe 2018-11-15 

Satelliten lämnade jorden 15 November 2018 med Falcon9 och är på väg till sin geostationära position.

Aktiviteterna att sätta ihop markstationer har ökat sista halvåret 2018, på AMSAT sidor återfinns exempel på flertalet markstationer med 2.4GHz upplänk, 10GHz nedlänk konstrueras och visas upp och provkörs. Även företag med färdiga produkter eller där vissa byggstenar dyker upp eller omnämns.

Här finns ett forum där man kan ansluta sig eller bara läsa
https://forum.amsat-dl.org/

Nyheter, AMSAT-DL har en kategori och meny Es'hail-2 (P4-A) där man kan ta del av nyheter och satellitinformation.
https://amsat-dl.org/category/eshail-2-p4-a

Upplänk 13cm 2.4GHz

Det verkar som att markstationen inte kommer att kunna ha obegränsat med effekt i Es'hail-2 satellitens upplänk, det verkar bli en övervakning som kommer att lägga en siren/ton i nedlänksfrekvensen  (10.4GHz) på den användare som överskrider signalbudgeten i upplänken (2.4GHz) , man kan läsa mer om den s.k Leila-2 funktionen som troligen är jämförbar.
En bra funktion som gör att alla måste begränsa upplänkssignalens styrka till satelliten.



Det som spelar roll för 2.4GHz upplänken är den ERP/EIRP nivå man behöver uppnå från antenn till satellit, för att 1) alls kunna höras via transponder och 2) utan att lösa ut övervakningen.
Hur mycket effekt som krävs kommer bli olika för nästan alla installationer beroende på transmissionsförluster mellan sändare och antennen.

För 2.4GHz sändare finns exempel på uteffekter mellan 5 - 20W, en del argumenterar för 20W eftersom koaxkabelförluster, filterförluster på 2.4GHz kan vara höga och man kan förlora mer än hälften av effekten i förluster innan antennmataren. Andra argumenterar för 5W om sändaren sitter i parabolen och har betydligt mindre förluster.
Nu finns det redan kalkyler :
https://www.amsat.org/wordpress/wp-content/uploads/2018/02/2017Symposium-Peter_Gulzow-DB2OS.pdf   Uplink transmitter 5 - 10W PEP (22.5 dBi antenna gain, 75cm dish)
Detta är ett exempel på vilken upplänksbudget som krävs i teorin, så det är bara att räkna baklänges på den antenn man har, förluster samt vilken sändaruteffekt som krävs.

Med 2.4GHz och endast 100mW i antennmatningspunkten så blir det en "intressant" ekvation, antennen blir då i storlek väldigt olik i storlek från de 60-90cm paraboler man normalt ser i trädgårdar och på hus.

Med 2.4GHz och med 5 - 10W kan man använda en vanligt förekommande satellit-TV parabol.
Exempel:

• Med 75cm parabol a' 22.5 dBi @ 2.4Ghz och 5 W p.e.p tillförd effekt till antenn blir ERP 542 W. Dvs. ERP blir så enligt det räkneexempel som anges i länken ovan.

• Med 75cm parabol a' 22.5 dBI @ 2.4GHz och 0.1W p.e.p tillförd effekt till antennen blir ERP 10 W, dvs. 50 gånger lägre! Det blir långt under den signalbudget som tillåter CW och SSB trafik och frågan är det ens kommer att gå trafikera satelliten via datorgenererad trafik när skillnaden fortfarande är 10 och 540 W e.r.p

Hur mycket parabolantenn krävs, för att med 0.1 W p.e.p tillförd effekt till antennen, för att uppnå 542W ERP ?

• Antennen behöver 39.5dBi förstärkning om man räknar på det.

Hur stor blir en parabol på 2.4Ghz med 39.5 dBi?

• Över 5m i diameter, beroende på hur effektiv parabolen och mataren blir.
  En 5-6m stor parabol på en balkong, tak eller i en trädgård, det är en nästintill en omöjlig uppgift. De nätparaboler man kan köpa är som mest 4m i diameter men priset är det som sätter stopp först.

Mitt projekt:

OBS: Den här tråden uppdateras löpande under 2018, så det blir inte hundra separatat blogginlägg utan en lång tråd tills den blir för stor.

Tittade lite på markstationsdata, från mitt QTH kommer Es-hail -2 att finnas där Es-hail-1 redan finns dvs .25.5 (26 ?) grader Öst  i en geostationär bana på runt 40 000 km avstånd.

En satellitkalkylator anger att kompassriktning blir

• 171.36 grader azimuth
• 22.4 grader elevation
• -4.4 grader SKEW

Använder man en parabolmotorstyrning så ska den visa 180-171.36 = 8.64 grader Öst på lilla displayen för rätt azimuth, jag har en gammal sat.box med styrning av motor.

Grovplaneringen ser ut så här nu

 

1. Första steget är att hitta en plats för parabol med "fri sikt" i den riktningen och sen göra nån typ av stativfäste på den platsen och kanske även få igång motorstyrningen. Kommer att ha en större parabol än 100cm så placeringen av parabolen blir begränsad pga tyngd och storlek. 
2. Steg två blir att få igång RX på 10GHz, med en standard LNB och en SDR mottagare och lyssna på några satellitfyrar
3. Steg tre är en TX konverter på 13cm 2400MHz.
4. Steg fyra är en kombinerad matare för 10.4/2.4 GHz - inte helt enkelt och kräver en hel del mekaniska kontruktioner. Kanske får man rent av använda en separat mindre parabol för TX
5. Steg 5 är höra Es-hail-2 transponderns fyr och även kunna höra sina egna CW signaler i smalbandssegmentet via transpondern

Steg 1 Antenna

Har en >100cm solid Macab parabol med tillhörande matare, kraftig 3-punkts stativ, motor och motorstyrning.
Den har klassisk matning i fokuspunkten med justerbara stödpinnar, en LNB passar direkt.
Ett markfäste med tre punkter behövs, själva maströret samt de två stödbenen. Stativet väger över 20kg med motorn.

Steg 2  Downlink 10GHz

I tidigare bloginlägg så finns ide'r om hur köpe LNB ska gå att använda, På nätet finns redan flera bra exempel på LNB projekt för 10.4GHz.

En kontrollbox till LNB  - vad behövs, måste kunna styra/veta LNB på lågband samt Vertikal polarisation, och sköta spänningsmatningens olika nivåer. Default är vertikal polarisering och lågband styrs av en lägre matningsspänning - så i praktiken är de en enkel sak att göra en kontrollbox genom att ha en variabel LM317 el liknande eller en gammal satbox + en DC bias injektor.

LNB har en PLL men referenskristallen är inte temp.kompenserad - lite beroende på hur mycket det spelar roll i praktiken så kan man antingen få bättre frekvensstabilitet genom att styra LNB inomhus via koax till en signalgenerator, man kan också leta upp en liten 26-28MHz TCXO och sätta direkt in LNB så får man ytterligare mer koll på frekvens.

Steg 3 Uplink 2.4GHz

Använder surplusdelar för att få till en TX upconverter, de ingående komponenterna här är preliminära.

Surplus - återanvänder LO, multiplier, mixer och BPF, men kapar bort lågnivå FET förstärkare och dess DC & bias regulator

För att generera 2400MHz med IF på 144MHz krävs en LO på 2256 MHz.
Mixern är i surplusutförandet lite oklar, troligen är det en s.k subharmonic mixer med två dioder och en stripline.

Ansluter SMA till 47ohm termineringen på mixerns stubb

Min effektmätare visar en LO signal på hela 3.9mW

Vilket i dBm är 5.7

Och LO frekvensen är ganska nära 2256MHz

So far -  so good, kanske går det att få ut lite mer effekt om man trimmar filter och ev. tar bort mer delar på mixern.

Egentligen kan man byta till en ADE-3G liknande mixer med data som +7dBm LO, tål 50mW på RF porten och 40mA på IF porten.
Rotate lite i surpluslådan och hittade en möjlig mixer, den klarar 3GHz och blir mitt val tills vidare. Surpluskortet har en ADE-18W med två stycken ERA-2SM, en före och efter blandaren.
ADE-18W är rätt lik ADE-3G +7dBm LO, tål 50mW på RF porten och 40mA på IF porten och har 5dB loss på 2.3-2.4GHz.

Använder en rätt vanlig signalkedja för att generera 2400MHz

Plockar denna mixer till projektet

Tillägget i TX surpluskonvertern - mixerkortet och en +5V stab

Småsignalfilter

För mindre signaler t.ex efter blandaren och mellan effektsteget kan man använda keramiska varianter, men dom är inte alls modifieringsvänliga men jag ska göra ett försök att tuna ett filter till en högre frekvens.

Jag hittade ett tre-poligt surplusfilter, på nätverksanalysatorn ser man bäst anpassning runt 2104MHz.

Min mätjigg är inte stabil, men den bästa anpassningen runt 2100MHz.

En bild på det keramiska bandpass filtrets resonansfrekvens

Tanken är att löda loss probarna och sen korta av längden lite på den inre resonatorn, det görs från den öppna sidan av resonatorn. Hoppas man kan sticka in en liten fräsbit och ta bort pläteringen.

Har aldrig gjort moddar på dessa filter, så allt kan gå fel.....låt se lite senare.

Keramiskt filter med tre resonansrör

Innan demontering ser filtret ut så här på insidan.

Principen är en keramisk resonator av en viss bredd och längd, samt ett inre resonatorrör av en viss längd och diameter. Yttre höljet runt keramiska kroppen är nån typ av plätering, likaså är det pläterat inne i röret. En sida är öppen (den övre på bilden) och andra sidan är kortsluten mellan rör och hölje (nedre sidan på bilden)

Principkrets för mitt filter som har tre resonatorer, det är ett bandpassfilter combline, inte interdigitalt.

Man kan mäta varje resonator för sig i en mätjigg med två kontakter med varsin prob. kurvan blir lite speciell men man kan hitta en centerfrekvens

Dom tre resonatorerna sitter tätt ihop och mellan dom finns en liten lucka i metalliseringen av ytterhöljet. Luckans storlek bestämmer kopplingsgraden, sen var luckan sitter bestämmer typ av koppling. Mäter man i mätjigg med alla tre resonatorerna så ska man se kompletta kurvor med förlust och anpassning

Kurvorna ska se ut så här på ett ungefär när det är bra gjort, kanske blir det lite annorlunda om man modifierar endast längden på den inre resonatorn, återstår att se

Ingången till 144MHz IF måste göras på nytt, så förstärkarna och DC matningar plockas bort..
Tanken är att ha en 144MHz transeiver typ FT-290R som ger QRP effekt, så mellan mixern och koaxkontakten måste först en variabel dämpsats in, sen en anpassning till 50ohm mixer och ev. nåt extra filter som fångar upp oönskade frekvenser.

Har ännu inte tänkt på ev. T/R switching, det får komma senare om det finns behov av det.

Ingångs kontakt for 144MHz - allt på bilden ska kopplas ur

Nya kretsar, ingångsanpassning 0.5 - 3W, T/R +12V uttag samt en ny mixer 

 Multiplierkedjan behålls som den är

Längst till höger sitter en fyra-pinnars halvledare,troligen är det de två switchdioderna i en stripline subharmonic mixer.

Effektsteg

Har flera alternativa kompletta surpluseffektförstärkare som kanske går att använda.

En MGF0906A driver två MGF0911A

Detta slutsteg ska ha flera hundra mW i drivning men borde ge runt 20W uteffekt.

Men med tanke på vad mixern kommer att ge ifrån sig på 2.4GHz krävs nog en mellanförstärkare från mixern (några mW) till 200-300mW driveffekt


Att annat alternativ ger inte mer än 5W, men har två försteg som kan vara intressanta, en AH-1 verkar ge  (+22dBm 160mW) och MGF steget vill ha +24dBm (320mW), inte optimalt.

Tre steg med cirka 5W ut

Kretsschemat i nuvarande skick, oprovat

 I värsta fall får jag dämpa 5W till 0.32W till slutsteget -  eller hitta ett annat mellansteg.

TX filter

Tillkommer ett ytterligare 2400MHz filter innan antennutgången, som ska tåla effekt.

Kanske räcker det med ett pipecap filter (på svenska heter det nåt i stil med "kapillär-huv för inre lödning- filter").
Den tål effekt, är enkel att tillverka självt. Förlusterna i dessa är från -2.5dB och uppåt, så det behövs lite mer input som kompenserar för filter och koaxförlusterna.
Kopparhuvarna finns i olika storlekar, de vanligaste på 2.3 är de som kallas "1-5/8inch" eller "1 inch"
men i svenska VVS butiker finns den bland annat för 28mm kopparrör för runt 30SEK /st.

Om jag hittar en liten bit mässingssvarvämne i rätt dimensioner så blir det ett svarvat ämne istället för kopparhuv.

Filtret består av en kavitet, en avstämningssskruv samt två probar för in resp. ut. Man kan variera dämpningen genom att ha längre probar men då blir bandbredden bredare -  och tvärt om.

Gillar egentligen inte pipecap, borde istället ha kretskortsbaserade filter, fast det inneär andra problem att lösa.

1-5/8 inch pipecap varianten, lite större inre mått

Den signalbudget som andra redan räknat på anger 15W men då har jag en lite större parabol än vad kalkylen använde, så min ERP i upplänken lär räcka till ändå.

Möjligt att ett annat slutsteg kan behövas - men det får vänta nu.

Steg 4 S/X Band feeder 

Finns många frågor och problem runt detta.
Hur kombinerar man två matare med olika polaristaion runt samma centrumlinje och samma fokuspunkt i en och samma parabol - och ha bra prestanda?

Den enklaste varianten att göra själv kan tyckas vara en helix på 2.4G och en LNB i centrum.
Helix kräver uträkning för parabolen den ska belysa och ge RHCP i upplänk.
Nån typ av anpassning måste finnas eller så blir det helt enkelt en cirkulator mellan 2.4GHz TX och Helix.
LNB måste sitta i fokuspunkten, och tyärr har helix sin faspunkt nån cm upp looparna - svårt fall.
Med den här kombinationen lutar det åt kompromisser, dvs. lägre effektivitet från matare.

Det går ju att kapa bort korrugerade ringar runt LNB hornet så får man en mindre diameter att sticka in i 2.4GHz helixen, genom ett hål i jordplanet.
Det måste provas i praktiken, dels om fokuspunkten blir bra och även om helixen går att anpassa till sändaren med en LNB instickandes.


Problem att lösa

1. Samma fas/fokuspunkt för två antenner 
2. RF koppling mellan TX och RX mellan antennerna
1. blir den för stor förstör man preamparna i LNB. En LNB RX går inte att koppla av vid TX, man får hoppas att frekvensavståndet är tillräckligt stort för att inte 2.4G ska kopplas in i 10G hornet
2. En fullösning kan vara att sätta ett grovmaskigt metallnät över 10G LNB hornet, dvs. nätet korsluter på 2.4GHz men inte på 10GHz.

Man kan hitta exempel på andra som redan byggt om LNA och tagit bort injektorerna på respektive V/H LNA och istället satt dit en SMA kontakt, det betyder att man kan ha en tunn koax från matarens fokuspunkt till LNA - och därmed öppnar det upp att kunna ha ett isolations koaxrelä mellan 2.4G matare och 10G LNB.

Sista utvägen blir genom separering av antennerna, dvs. man har två paraboler, RX resp TX.

RF FET (LDMOS) vs BJT 3d Order Intermodulation

En liten notis om skillnaderna mellan BJT (bipolära NPN transistorer) och FET (LDMOS) 3d order IM produkter

Med IM3 brillorna på......"IM3 ökar med 3dB för varje 1dB mer driveffekt"

det här inlägget berör ett väldigt gammalt ämne - men jag loggar den för min egen skull.

Enligt BJT och FET tillverkare har BJT NPN transistorer har bäst intermodulationsprestanda nära den specifierade maximala uteffekten, sen försämras IM om BJT körs över och under specifierad effektnivå

Har lagt in ett exempel (se bild nedan) som visar principen för bra IM data i takt med uteffekt, för FET och BJT slutsteg.
Tillverkarna av BJT och FET har angett  uteffekt till 45W PEP, klass AB
Kurvorna är däremot tillämpbara på andra FET och BJT med andra uteffektnivåer

BJT vs FET IM kurva, med IM data som kan anses som bra

I exemplet ser man att FET (LDMOS) har sämre intermodulationsprestanda än BJT ovanför den  av FET tillverkaren specifierade maximala uteffekten (gul markering)  - men har bättre prestanda (grön markering) än BJT under 30W PEP.
Dvs. en FET har flat IM kurva (IM blir bättre i takt med lägre uteffekt)  - i motsats till BJT IM kurva där bra IM data varierar kraftigt utanför det rekommenderade effektuttaget

Hur körs amatörradioslutsteg jämför med hur IM påverkas?

Vanligaste fallet är slutsteg som körs på absolut max eller till och med ännu högre uteffektnivåer än absolut max

Som ett exempel, det finns olika "100W++" slutsteg med en NPN BJT, t.ex MRF247 eller S2C2782, dessa slutsteg anges av vissa slutstegstillverkare som ett "100W++" slutsteg och kan även köras med variabel uteffek, dvs. där IM data är som sämst
Men tittar man på NPN och BJT tillverkarnas datablad på MRF och 2SC anger dessa att specifierad uteffekt är 75W (för MRF) minimum och 80W minimum (för 2SC), dvs. där är IM data är som bäst.
Kan vara en förklaring till varför många amatörradioslutsteg ligger på gränsen eller är sämre än acceptabla IM data för sändare

I bilden ovan se rman att en BJT kan ge bättre eller liknande IM data än en FET -  men ENDAST inom ett visst effektområde.
Så äldre slutsteg med fast uteffekt på BJT tillverkarens effektnivå kan ha bättre IM data än modernare FET slutsteg.
FET bestyckade slutsteg kan ha variabel uteffekt och ändå bibehålla eller ha ännu bättre IM data. Slutsteg med FET har bättre IM data än variabla BJT slutsteg

Vissa slutstegstillverkare har som tillval att man kan bestycka slutsteget med en kraftigare FET och därmed ha bibehållen uteffekt och klara sig under minimum nivå för vad som anses acceptabla IM data för sändare.

BIAS

Bias (som påverkar IM) på en FET är en enkel konstruktion och kan vara högohmig eftersom gate inte drar nån ström,
i motsats till en BJT som kräver en lågohmig bias och basen drar en del ström vilket gör att spänningsregulatorn och strömuttaget sammansatt blir en mer komplicerad biaskrets.
Det vanligt att slutstegstillverkaren med BJT i slutsteget använder mycket enkla biaslösningar som har svagheter som i sin tur på verkar IM data till det sämre

LDMOS bias är enkelt men kräver en temperaturkompenserad bias, så även den blir komplexare än en enkel dc/dc regulator.

Nivån av LDMOS bias (Idq) är också avgörande för bra IM data, ju högre biasström desto bättre IM data.
Med ökande bias ström följer större värmeutveckling och reducerad förstärkning på de högsta effektnivåerna.

Exempel på en 100W LDMOS  - relation med bra IM data och bias Idq

Man kan fundera på hur slutstegstillverkarna tävlar om att ha så små och lätta lådor (dvs. en lätt och liten kylfläns) som möjligt, så tyst luftkylning (lågt luftflöde) som möjligt och med högst uteffekt.  Man kan tro att det tillverkarna väljer bort är bra IM data och istället lägger man sig med bias Idq i gränslandet mellan vad som anses som ett acceptabla IM data för sändare.

Så - om en radioamatör inte tagit reda på hur slutstegstillverkaren gjort sin produkt, är det lätt att hamna i situationer där slutsteget inte längre har acceptabla IM data, dvs. kör med driveffekt och uteffekt där FET eller BJT har som sämst IM data - marginalen kan redan vara så liten i slutsteget från början att man kan inte "gasa på" utan konsekvenser,

T.ex det där med ALC och IM, ha ingen eller mkt liten aktiv ALC i sändarens ALC mätare så riskerar man inte sämsta Im data från sändaren till slutsteget.

Dentron Clipperton V 144MHz - Restoration & use

VHF slutsteg DENTRON CLIPPERTON V  för 144MHZ

2019-02-07: EN UPPDATERING: Har nu kört slutsteget med olika maskinella moder, FT-8, MSK/FSK441 och JT. Med FT-8 så är duty cycle låg med korta perioder och slutstget klarar full effekt utan att det blir för varmt med orginalkylningen.
Däremot med FSK/MSK och JT är det långa perioder så jag fick sätta dit en extra sugande fläkt över rörets utblås, och fick justera ner till 200W.

2018-07-06: EN UPPDATERING: Har kört slutsteget 2h i en 2m NAC test. Värmeutvecklingen är ju intressant att se hur den utvecklar sig. Med dryga 250W uteffekt till BIRD effektmätaren och 5minuters CQ på CW så blir frånluften mycket varmare, men inte galet varmt. Sen fläkten, den går ju hela tiden med samma varvtal och med slutsteget placerat direkt jämte transceiver, utan hörlurar så är ljudnivån hanterbar. För extra hörbarhet på de allra svagaste signalerna så använder man hörlurarna ändå.
I läge "operate" och med 100mA IaIdle så bygger röret ingen värme utan det kyls bort snabbt.
Tyvärr hade jag hög VSWR i Yagi, så det blir att göra om detta test efter åtgärd och då samtidigt mäta upp rörets yttertemp. med IR termometern.
Ett FET slutsteg hade inte gått att använda, med hög VSWR, utan att sänka uteffekten en hel del.

2018-02-12: mer saker att prova:
- prova class-C med -90V på bias : uteffekt =går från ~250W till 400W ?
- prova med 50mA Ia idle: uteffekt = går från 250W till ___ ?
Jag kör ju mest telegrafi på VHF så det kan ju vara intressant att öka förstärkningen i slutsteget från 50% klass AB till 75% klass C eftersom driveffekten kan vara densamma så borde uteffekten i teorin gå från 250W till 375W.
Men - egentligen är dessa prov bara till för att se om anodkretsen klarar av mer effekt, skillnaden 250->375 är inte avgörande.

Detta är ett gammalt rörslutsteg som idag är lite ovanligt att hitta begagnat

Orginalet hade från första början ett keramiskt rör med en 4CX250B tetrod och matades med 2.0 kV anodspänning.

Skaffade detta slutsteget oprovat och troligen i behov av nån form av underhåll innan det går att provköra
Slutsteget tycks ha legat inaktivt på hyllan i många år och en del okända modifieringar har redan gjorts
Innan upprustning påbörjades så lades lite tid på att hitta mer info om märket och typen

När man skruvar i rörslutsteg så överrider man säkerhetskontakterna - dvs. det finns 2200V DC och minst 500mA öppet tillgängligt.

Dentron Clipperton V slutstegen har en del kända och allvarliga problem redan från tillverkningen.

• Slutsteget är ostabilt och självsvängande, vilket beror på

• dålig isolation mellan ingång och utgång, något som förvärras av att det finns mycket reaktans i anodkretsen som består av en luftlindad spole och uttagslink. En stripline  hade varit mer effektiv och mindre reakansbenägen
•  Bygget från fabrik var mer av karaktären HF slutsteg än ett riktigt VHF slutstegsbygge, dvs. fel val/placering av komponenter

• Det kan finns rapporterade värmeproblem i vissa fall, kan beror på att fläkten ger lite lågt luftflöde samt att luftlindad anodspole blir varm vid höga effekter, så steget måste ställas in på arbetstemperatur för att få rätt tuning. Det är nu en 115V trumfläkt av mindre modell.
  Enligt äldre artiklar av EIMAC slutsteg med 4CX250B och 500W DC input ska en fläkt motsvarande Dayton 2C782 ge tillräcklig kylning, och den har ett <=50mm diameters hjul, 80mA/115V (9.2W) motor, 3300rpm och ger 6-12CFM beroende på vattenpelare.Det man ser direkt i jämförelse med Dentron orginalfläkt är att motorn är betydligt mindre än 2C782 men hjulen är nästan lika stora.
  Det finns ännu kraftigare varianter av samma dayton fläkt med motor på .21A/115V (24W).
  Har inte beslutat vad göra, kanske är det enklast att plocka ur orginalmotorn och sätta dit en kraftigare i samma fläkt hus - men först om det skulle visa sig att röret blir väldigt varmt!!!!

  Andra kända svagheter redan från tillverkaren är:

• Minimalt med DC mätare och mätpunkter
• Ingen inbyggd RF uteffektsmätare
• Ingen DC strömmätare för screen grid
• Ingen DC strömmätare för control grid

Det är en svagt att inte ha någon övervakning på dessa tetroders galler och bara anodström. Ska man köra 4CX250B på max effekt, linjärt och med mycket loading måste man hålla Ig1och Ig2 under kontroll. Anodströmsinstrumentet är ju av minst intresse eftersom katod och

anod är mycket mer tåliga (300mA) än gallren. Dåligt kontroll på gallerström ger både dåligt IMD och gallerhaverier/kort livslängd

• Inget inbyggt LågPassFilter (LPF) 
• Orginal kretsschema över nätdel och rf-del är inte kompletta eller uppdaterade

Mina hittills genomförda modifieringar för kylning och stabilitetsproblem är:

• Skorstenen som satt i hade lite större inre diameter än nödvändigt och luft kan blåsa förbi anodkylaren på utsidan -  så jag provade några andra skorstensmodeller ur junkboxen och hittade en SK-606-liknande skorste med lite mindre inre diameter (A). Tittar på på SK-606 datablad så verkar tillverknings toleransen mellan största och minsta innermåttet variera 1.65mm, dvs. 0.8mm på varje sida om anodkroppen - därav kan man prova olika skorstenssringar och ta den med minsta innerdiameter. Även anodkroppen har en tolerans som varierar mellan rör till rör.

• Bytt till BNC kontakt istf. RCA på RF ingångar
• Bytt till N kontakt istf. glappande BNC och tveksam SO-239 kontakt på utgångar
• Bytt till semirigid koax till drivsida, utgångssida och mellan koaxreläer, kastade rg-58an
• Bytt till en RG-214 koax fast i teflonutförande och med dubbla skärmar, kastade rg-8an
• Tagit bort cirkulatorn, den ska inte behövas med bra isolation genom IN och UT kontakterna
• Tagit bort den glappande SWR anpassningen (spole och vridkonding) på ingångskontakten
• Gjort om ingångskretsen på rörsockeln
• Bytt 230V säkringshållaren, den var tydligen utbytt tidigare men till en för stor modell och lödtungorna låg i princip i kontakt med transformatorn endast med en bit tejp emellan.
• Lagat och förstärkt anslutningar mellan andodkrets och vridkondensator med kopparstrip
• Bytt ut utgångslinken i anodkretsen, vid första försöken gav slutsteget som mest 200W så jag provade med en ny utgångslink med tjockare försilvrad tråd. Satt teflonrör över tråden på  båda spolarna  - för att minska risken för överslag eftersom det inte finns en högspännings
  seriekonding som kan hålla högspänningen borta vid ev. fel
  Det finns två alternativa anodkretslösningar, en stripline eller en grövre 2varvs anodspole (ihåligt rör) där man stoppar en isolerad innerledare i anodspolen - med dessa är 300W nåbart även på 2.0kV.
  Stripline får inte plats nu och kräver en helt ny anodlåda, däremot kan den ihåliga anodspolen få plats i den befintliga anodlådan.
• Ny anodanslutning, svarvade till en stabilare kropp i aluminium med skruvinfästning för anodkretsen och DC drossel. Orginalet var ett tunt oxiderat plåtband runt anoden, typ KV modell. Jag har aldrig sett någon använda en toppansluten anodkrets på 144MHz - de flesta är gjorda att sättas runt den större externa anodkylkroppen via fingerstock på anodstripline eller en bandklämma till en seriekondensator. Än så länge har jag inte sett några nackdelar med toppanslutningen förutom att man måste försöka att inte hindra luftflödet genom kylkroppen.

Nysvarvad anodkontakt med skruvat fäste och klämma på toppanoden

Gjorde anodanslutnigen koniskt på undersidan för att inte hindra luftflödet

Med modifieringar i bild

En låda skrot utplockat ur slutsteget, RCA kontakter på 144MHz    8-o

Modifieringar gjorda av tidigare ägare är:

• Elektrolyt högspänningskondingarna tycks vara bytta nångång tidigare, dom blir inte varma
• Tohtsu RF CX-600 koaxrelä istället för ett öppet icke-koaxrelä som har -48dB isolation mellan portarna. Behåller detta koaxrelä som är betydligt bättre än orginalets DC-relä som var mer användbart på kortvåg än på VHF. CX-600 klarar 1kW på 144MHz så lite överkill är det men mindre reläer för 300W är inte vanliga
• Cirkulator på ingången, dock inte gjord för 144MHz så den slängs ut helt
• CX-120 koaxrelä på ingången, klarar 200W på 144MHz, har -50dB isolation på portarna
• bytt rör och sockel till 4CX300A och SK710.det är stort sett samma rör 4CX250B och 4CX300A dock kan 4CX300A ge mer uteffekt och SK710 sockeln är troligen ett bättre val på högre frekvenser om ostabilitet är ett problem.

4CX RÖRET

4CX300 (!) röret som satt i vid köpet gav ingen uteffekt och ser ut att ha gått väldigt varmt
Fick tag på 2st NOS EIMAC 4CX300A. Ett NOS rör startades upp långsamt med glöd, sedan med anodspänning via ett 100k seriemotstånd - fick stå så i nån dag med kylningen på innan galler fick spänning och reducerad driveffekt lades på under en längre tid.

Defekt rör

4CX250B vs 4CX300A - varför har rör och sockel bytts ut?

EIMAC anger att 4CX300A är ett mer robust rör som tål mer mekaniska vibrationer och skillnaden är även att 4CX300A klarar högre anodspänning men behöver mer glödström.

Från databladen på respektive rör:

4CX250B Klass AB1 2.0kV    250mA 350V 300W (äldre datablad säger 250W)

sätts på 100mA viloström (bias) vid Vg1 -55Volt (operate)

300W uteffekt SSB

Rörsockeln SK606 med skorsten SK610 ska ha minst 3.8cfm / 0.3inch H20 pressure drop

4CX300A Klass AB1 2.5kV  250mA 350V 400W max 500MHz

sätts på 100mA viloström (bias) vid Vg1 -55Volt (operate)

Single tone: 380W SSB @ 2.5kV 250mA

Two-tone: 380W SSB @ 2.5kV 190mA

Vid 2.0kV och samma data blir uteffekten runt 300W, ingen stor skillnad mot 4CX250B.

Rörsockeln SK710 med skorsten SK-606 ska ha minst 5.0cfm / 0.4inch H20 pressure drop vid max Pd,

kylning ska ökas allt eftersom Ig1 ökar (enligt databladet, men det stöds inte i detta PA)

I praktiken kör många även 4CX250B över 2.0kV.

Dentron V 144 har 2.2kV på tomgång som sen sjunker vid belastning till 2.0kV

Så rörbytet tidigare ägare gjort gav inte mer uteffekt eftersom anodspänningen är oförändrat 2.0kV under last. Orsaken till rörbytet kanske beror på att den tidigare rörsockeln fått överslag i avkopplingskondensatorerna vid rörfel, eller helt enkelt varit ett försök att bota instabilitet. 4CX300A med sin speciella sockel kan ses som lite mer VHF anpassad?

Så vad kan man förvänta sig för uteffekt i detta PA med sina förutsättningar?

På CW anges 400W uteffekt, dvs klass C
På SSB anges 250W eller 300W som i klass AB

IM3 och IM5 är däremot inte så bra på dessa rör, dom är känsliga för bias inställningen och en del äldre mätningar visar att med 75mA IaIdle får man -24dB IM3 och -43dB IM5 vid 250W uteffekt.
Vid 100mA IaIdle får man ett par dB bättre IM3 -26dB vid samma uteffekt.
Mätt med 2kV och 350V samt bias motsvarande 75mA och 100mA.
Sen varierar IM mellan olika rör 2-3dB.
En gammal artikel nämner att om man använder feedback så kan man sänka IM -10dB.

Sen finns det där med hur gallren regleras, GW4FRX började visa hur man kan förbättra IM3 på 4X250B med runt 10db genom att gå från zener reglering (vilket Clipperton V har) till aktiv reglering (typ G3SEK tetrode kort). IM5 blir några dB bättre.

Det finns en variant med beteckningen 4CX300Y och den har kraftigare glöd (6.0V 3.4A) som tillåter att anoden drar ännu högre ström och har 30% högre transkonduktans.

Ett en artikel från 60-talet på ett 50MHz och 1st 4CX300A slutsteg så gällde följande data:

Class AB1

Va 2500V

Vscreen 350V

Vgrind -55V

Ia 100-250mA

Iscreen 4mA

Igrid -

Pin -

PlateInput 625W

Put 400W

Class C CW

Va 2500V

Vscreen 250V

Vgrind -90V

Ia 250mA

Iscreen 16mA

Igrid -25mA

Pin -2.8W

PlateInput 625W

Put 500W

Man använde neutraliseringskondenstor i detta 60-tals slutsteg, något som inte finns i Clipperton V, och frågan är om den behövs?

När man ändå tittar på rörbyte, hur blir det med att byta till ett 4CX350A ?

Enligt datablad:

4CX350A Klass AB1 2.2kV    290mA 400V 385W

sätts på 100mA viloström (bias) vid Vg1 -27Volt (operate)

Rörsockeln SK606/SK610kräver mer flöde vid den uteffekten
Så - oklart vad man får ut vid 2.0kV, gallerspänning är lite för låg 300V istf  400V.
Inget byte som går att göra utan ny nätdel
Man kan tro att 350A är bara en högeffektvariant på 250B men egentligen är 350A mycket lättdrivet (2x högre transkonduktans och även en högströms variant av 250B) att man kan kan ha ett förstärkarsteg mindre i en sändare och det är väl den stora nyttan med 350A. Baksidan är att 350A  galler inte klarar någon ström vilket gör röret olämpligt för klass C och B.

Finns exempel på 4CX250B slutsteg där man tar ut nästan 550W ur ett rör genom att ha uppemot 2.8kV på anoden, inte linjärt, inte bra IM data och en väldigt massa luft att trycka igenom röret.

Ett första resultat efter ombyggnation, uppstartsdrift, och nu med full uteffekt med 6-7W driv.

En uppmätning av DC spänningarna gav:
2.2kV anod, sjunker till 2.0kV vid uteffekt
+310V, sjunker till +285V vid uteffekt
-55V (vid tomgång satt till mA) vid TX och -120V i STB

Med det nya röret  och med modifieringar ger steget nu 270W CW med 6 - 7W driveffekt.
Mätinstrumentet visar 2000kV och 300mA, det är en verkningsgrad på 45% eller ett gain på dryga 16dB.
Dvs. långt ifrån de 400W som den gamla 60-tals artikeln angav, men som hade mer anodspänning, så dom sista 500V på anoden hade gjort en hel del.


Avstämningen är värmekänslig, man får stämma av i början och efter en stunds drift justerar man load och tune på varmt rör. Nästa gång man startar upp röret kallt är det bara att köra lite effekt så stiger uteffekten allt eftersom steget når arbetstemperatur

Från orginalmanualen kan man läsa vad tillverkaren anger för data

Bias ska vara 50mA enligt Dentron, jag har satt 100mA enligt EIMAC datablad.
Max 250mA på full effekt enligt EIMAC datablad.
`DC screen står 200V DC, hmm - ett tryckfel?

Med 4CX300A skulle man egentligen kunna ha en högre anodspänning (2500V) eftersom röret klarar det under 250MHz och därmed så skulle uteffekten öka en bra bit över 350 Watt - om nu en serieanodkrets i koppartråd orkar med det ijfm. stripline.
Finns ingen plats för en extra anodtransformator, slutsteget jobbar med sex olika spänningar: 115VAC (fläkt), 6.0VAC (glöd) +12VDC (reläer & logik), -130VDC, +320VDC, +2200VDC,

Fler prioriterade modifieringar att fundera på :

1. 300W LågPassFilter
2. Ig2 indikator

Hur stämmer man av ett tetrodslutsteg på "rätt sätt" -  oavsett slutstegs tillverkare?

1. stäm av för mest uteffekt, samtidigt som Ig2 är under kontroll (Finns ingen Ig2 mätare)
   Börja med liten driveffekt, vrid LOAD och TUNE växelvis för max uteffekt
2. Öka driveffekten, och vrid igen tills den avsedda effekten är nådd (finns ingen Watt mätare)
3. vrid på TUNE och hitta en strömpeak i Ig2 (Finns ingen Ig2 mätare)
4. avsluta med att vrida på TUNE tills max uteffekt finns.Notera vilken Ig2 som röret har i detta läge, samt var load och tune står. (Finns inga watt eller Ig2 mätare)
   Vill man öka loading på röret så sänker man Ig2 ytterligare för SSB trafik. (Finns inga mätare) Gamla datablad på röret anger att man ska använda "heavy loading" på SSB i klass AB
   

Summan är att det går inte stämma av Clipperton V korrekt.
Röret lär gå under okända förhållanden, endast anodströmmen och tomgångsströmmen går att bestämma, men anodstömmen är inte avgörande i stegen ovan!

I gamla amatörradiotidningar från rörtiden finns många artiklar med information om 4CX300A.
Man beskriver hur slutsteget inte får köras "lightly loaded", bara om man reducerar driveffekten.
En lite svengelsk sammanfattning blir ungefär så här:
Om "loading är för lätt" kommer röret gå med höga strömmar på screen och grid.
Om "loading är "heavy" kommer röret gå med låga strömmar på screen och grid.
Screen ström är en känslig indikator på att det är balans mellan drive och loading och lastar man mycket kommer screen strömmen att gå negativt.
Så enligt databladet så håller man screen och grid på det mA som specificerats.

En liten jämförelse med andra liknande äldre 144MHz rörslutsteg

• NAGAI NAC144XL, den har en liten unik vikt stripline, ett kompakt bygge som fanns i flera modeller: 2150 med en 4X150A, 2200 med en 4CX350F och 2070 med 829B (typ QQE06/40 - fast ändå inte).
  Jag har kört med 2150 modellen på VHF tester och via ryska satelliter på 80talet, ganska högt fläktljud, runt 100W ut och en del värme/de-tuning, man fick ratta ofta på load och tune.4X150 borde ha gett 150W men kanske var det röret trött redan på den tiden.

NAGAI

 

• Dressler D200 har en rak stripline och fanns i flera varianter med olika tetroder, 4X150A , 4CX250B eller 4CX250R, 4CX350F, sen fanns en 200C med ett 829B (typ QQE06/40) runt 100W.
  På bilden syns den senare modellen, det fanns en tidigare D200 modell med en enklare front.
  Minns att dom angav helt galna effektuttag med 4CX350A över 700W PEP ;). Även stripline fanns med olika konstruktioner.Värme/de-tuning vanligt problem i dessa också.

  

DRESSLER

SSPA

Idag kan man få tag i 300W SSPA på s.k pallets eller som nåt surplus projekt som går att trimma om

80 x 120 mm kretskort med 2x130W 28V LDMOS ger 250W ut i parallel via 90graders combiners

Ett komplett SSPA kräver nästa samma storlek som gamla Clipperton V om man inräknar de delar som tillkommer, dvs. nätdel (30V / 15A, kylfläns, fläktar, RF filter, 2x koaxreläer och koaxkablar.

SSPA kretskortet är inte stort alls, men med kringutrustningen blir det stort.
Clipperton V storlek är 152mm (höjd) x 380mm (bredd) x 431mm (djup)